ostako

لوله كشي در اصفهان لوله بازكني دراصفهان

 3.11.1400

 اندازه گيري يك آزمايش در يك سيستم لوله با خاموش شدن پمپ و بسته شدن شير در نيروگاه هسته اي KRB II (Gundremmingen، آلمان) انجام شده است. محاسبات مقايسه اي ¯uid و ساختار از جمله تعامل، تطابق بسيار خوبي با نتايج اندازه گيري شده نشان مي دهد. تئوري و اجراي برهمكنش ساختار ¯uid (FSI) و نتايج مقايسه شرح داده شده است. اندازه‌گيري‌هاي زير با محاسبات مقايسه شده‌اند: (1) آزمايش‌هايي در دلفت، هلند براي تجزيه و تحليل FSI. و (2) آزمايش با خاموش شدن پمپ و بسته شدن شير در نيروگاه هسته اي KRB II انجام شده است. به نظر مي رسد كه در نظر گرفتن FSI براي محاسبه دقيق سيستم هاي لوله كشي "نرم" ضروري است. لوله كشي در اصفهان در مشكلات جاري چكش آب كاربرد قابل توجهي دارد. به عنوان مثال، بسته شدن ستون آب، فروپاشي بخار، كوبيدن سوپاپ همچنان به ايجاد چكش هاي آبي در صنعت انرژي ادامه مي دهد. يك پيامد مهم FSI عمدتاً افزايش قابل توجه ميرايي سازه اي مؤثر است. اين امر Ð را تا كنون در تمام محاسبات KED كاهش مي دهد كه FSI Ð تقويت حركات لوله را به دليل امواج فشار در رزونانس با مقادير ويژه ساختاري در نظر گرفته است. براي بررسي يكپارچگي سيستم هاي لوله تنش لوله محاسبه مي شود. با در نظر گرفتن FSI، در حالت واقعي 40 ± 10 درصد كاهش مي يابد. © 1999 Elsevier Science S.A. كليه حقوق محفوظ است. است. در Heinsbroek (1994a) و Heinsbroek (1994b) اندازه گيري هاي يك مركز آزمايش در دلفت، هلند شرح داده شده است كه براي مطالعه FSI انجام شد. بيشتر نتايج اين گزارش مربوط به اندازه‌گيري‌هايي است كه در بخش فشار بالا سيستم خنك‌كننده هسته اضطراري (ECCS)، به نام‌هاي TH24 و TH34، بلوك B نيروگاه هسته‌اي لوله كشي در اصفهان KRB II (Gundremmingen) انجام شده است. در طي يك راه اندازي مجدد پس از تعويض ميله هاي سوخت هسته اي، 28 مارس 1997. اندازه گيري ها توسط KGB (Kernkraftwerke Gundremmingen Betriebs-gesellschaft) (تروبيتز و همكاران، 1997) ترتيب و انجام شده است.

لوله كشي در اصفهان لوله بازكني با فنر در اصفهان

2.11.1400

آناليز كاني شناسي اوليه خاك رس تنها بر روي نمونه هاي 3، 11 و 19 انجام شد. نمونه 3 از يك خاك بدون هيچ نشانه قابل مشاهده اي از فرسايش استخراج شد، لوله كشي در اصفهان نمونه 11 از يك سر خندقي با فرسايش لوله كشي، و نمونه 19 از پركولين فعال (يعني منطقه زيرسطحي ترجيحي) يك پرو استخراج شد. ®هايي كه دچار لغزش شده بودند (جدول 1). سپس يك پراش اشعه ايكس Enraf-Nonius با يك آشكارساز حساس به موقعيت 1208 و تابش Cu Ka1 با پرتو تك رنگ اوليه براي به دست آوردن داده هاي پراش استفاده شد. ده دقيقه زمان اسكن و سه اندازه گيري تكرار انجام شد. شناسايي فاز با مقايسه با پايگاه داده كل الگوي موزه تاريخ طبيعي انگلستان به دست آمد. سپس كوانتي كاتيون با تطبيق متوالي و جداسازي الگوهاي استاندارد با كاهش شدت از 100 درصد انجام شد. اثرات جذب افتراقي نيز اصلاح شد (باتچلدر و كرسي، 1998). براي اندازه گيري تخلخل، هسته هاي دست نخورده 69 سانتي متر مكعب در مجاورت نمونه ها براي ساير آناليزها استخراج شد. اين هسته ها به مدت 24 ساعت به تدريج اشباع شدند و تخلخل به روش وزن سنجي تعيين شد. تجزيه و تحليل تكميلي pH خاك بر روي سوسپانسيون‌هاي خاك: آب 1: 2.5 انجام شد و رطوبت خاك در زمان نمونه‌برداري به روش وزن‌سنجي با هسته‌هاي دست نخورده 860 سانتي‌متر مكعبي اندازه‌گيري شد. طبقه ساختاري خاك USDA (لاندون، 1991) در زمان نمونه برداري از خاك در منطقه تخمين زده شد. لوله كشي در اصفهان بنابراين، در مجموع 18 آناليز فيزيكوشيميايي جداگانه بر روي نمونه هاي گرفته شده از هر يك از 21 نمونه انجام شد.

 لوله كشي در اصفهان قيمت لوله بازكني در اصفهان

30.10.1400

به همان دليل. پس از تكميل برنامه هاي آزمايشي، مقايسه نتايج و نتيجه گيري از رويكردهاي مختلف ضروري است. اگر تفاوتي در رتبه بندي وجود دارد، بحث در مورد پياده سازي عملي آن تفاوت و راه هاي يكپارچه سازي نتايج مفيد خواهد بود. همانطور كه در مبحث قبلي ذكر شد، روش‌ها هنوز در حال تكامل هستند و ما هنوز در منحني يادگيري هستيم.1. استفاده از PSA مشتق شده منجر به يك چارچوب تصميم گيري مي شود كه به اصول قطعي مي پردازد.2. استفاده از مقوله هايي كه صريحاً به احتمال و پيامدها مي پردازند تا اطمينان حاصل شود كه معيارهاي اهميت نتايج را تعيين نمي كنند، اما در عوض عملكرد مناسب خود را در حمايت از تمركز تحليلگر انجام مي دهند.3. در نظر گرفتن عدم قطعيت ها.6. نتيجه گيري مراجع ما تلاش كرده‌ايم تا برخي از چالش‌هاي پيش‌رو در استفاده از PSA را براي مطالعات بازرسي در حال انجام و مستمر بر اساس ريسك شناسايي كنيم لوله كشي در اصفهان. وجه اشتراك كليدي اين مطالعات، در نظر گرفتن تغييرات در برنامه ها (در مقابل تغييرات اجزاي خاص)، و در نتيجه نياز به افزايش PSA و همچنين استفاده از نتايج در يك چارچوب آگاهانه از ريسك است.جالب است بدانيد كه دو روش RI-ISI در اينجا به چندين چالش متفاوت پرداختند، در حالي كه چالش‌هاي ديگر كاملاً مشابه مورد توجه قرار گرفتند. شباهت هايي كه اطمينان بالايي به وجود مي آورد كه نتايج حاصل از هر دو روش قابل قبول باشد عبارتند از:[1] EPRI TR-106706، گزارش موقت. روش ارزيابي بازرسي سازماني مبتني بر ريسك، تهيه شده توسط مؤسسه تحقيقاتي برق الكتريك، شركت يانكي اتمي الكتريك و شركت سارتركس، 1996.[2] Balkey KR و همكاران. استفاده از روش هاي مبتني بر ريسك در گزارش موضوعي بازرسي خدمات لوله كشي گروه صاحبان وستينگهاوس. WCAP-14572 (غير اختصاصي)، سيستم هاي انرژي Westinghouse، پيتسبورگ، PA.[3] Fleming KN و همكاران. ارزيابي پتانسيل شكست لوله از طريق ارزيابي مكانيسم تخريب ICONE-V، نيس، فرانسه، 1997.[4] Dimitrijevic VB. روشي براي تركيب پيري در محاسبات قابليت اطمينان سيستم پايان نامه دكتري، موسسه فناوري ماساچوست، 1987.[5] EPRI-TR-105396. راهنماي كاربرد PSA، تهيه شده توسط ERIN Engineering and Research, Inc., 1995. لوله كشي در اصفهان

در هر ساختمان، چندين نوع از لوله‌ها در لوله كشي ساختمان، تعبيه مي‌شود. پياده‌سازي و اجراي اصولي لوله كشي ساختمان، يكي اصل مهم و ضروري ساختمان سازي است. براي لوله كشي در اصفهان مي توانيد از اپليكيشن اوستاكوكمك بگيريد. لوله كشي غيراصولي در ساختمان، باعث ايجاد نشتي و خسارت‌هاي متعددي به ساختمان مي‌شود.قيمت لوله بازكنيبسته به نوع و جنس لوله‌ مورد استفاده متفاوت است.

سيستم‌هاي لوله كشي، به اهداف متفاوتي تعبيه مي‌شوند. براي مثال براي جا به جايي مايعات، آب سرد و گرم و گاز استفاده مي‌شوند. لوله‌هاي مورد استفاده لوله كشي در اصفهان، عموما فلزي و يا غيرفلزي هستند. لوله كشي ساختمان بايد در برابر وضعيت محيطي و تغييرات و تعميرات از مقاومت خوبي برخوردار باشد. لوله هاي ساختمان بسته به كاربرد لوله‌ها، مي‌توانند فلزي، پلاستيكي يا مسي نيز باشند.

۸ نوع لوله براي لوله كشي‌هاي ساختمان وجود دارد، لوله‌هاي گالوانيزه، لوله‌هاي چدني، لوله‌هاي پي وي سي، لوله پلي اتيلن، لوله‌ هاي پلي پروپيلن (لوله سبز)، لوله هاي چند لايه (سوپرپايپ)، لوله‌هاي PE، لوله‌هاي PB

لوله‌هاي چدني، قيمت مناسب و مقاومت خيلي خوبي دارند. اين لوله‌ها فرسودگي كم، اما روند اتصال سخت و زمان‌بري دارند. قيمت لوله بازكني براي لوله‌هاي آهني، مناسب‌تر از لوله‌هاي چدني است. از معايب اين لوله‌ها مي‌توان به سنگين بودن و وزن بالا، قابليت تحمل فشار كم اشاره كرد. همچين اين لوله‌ها مادگي و لبه‌هاي قيطاني ندارند و به دليل اثر مواد شيميايي روي آن‌ها، زنگ زدگي بسياري دارند.ostako استفاده از لوله‌هاي چدني را براي لوله كشي در اصفهان پيشنهاد نمي‌كند. چون امروزه لوله‌هاي جديدتر با جنس بهتر و روند اتصال راحت‌تري وارد بازار شده است.

لوله‌هاي سوپرپايپ، ۵ لايه هستند و برعكس بقيه لوله‌ها كه يك جنس دارند، از ۳ جنس متفاوت تشكيل شده است. از مدرن‌ترين لوله‌هاي موجود در بازاراند و امروزه بسيارپركاربرد هستند. هنگام لوله كشي ساختمان، حتما در انتخاب لوله دقت لازم را به خرج دهيد.

لوله بازكني در اصفهان لوله بازكني با فنر در اصفهان

لوله بازكني در اصفهان

لوله بازكني در اصفهان

در سيستم هاي لوله كشي واقعي، ما بايد بارهاي اوليه تحت كنترل نيرو را از هم جدا كنيم، به عنوان مثال. وزن يك تير، و بارهاي كنترل شده با جابجايي،بارها، با اين حال، با جابجايي هاي محلي كاهش نمي يابد. آنها به مقدار اوليه خود در سيستم شناسايي شده نيز عمل مي كننددر لوله هاي مستقيم مي توان تنش هاي ناشي از فشار و خمش را با روش هاي ابتدايي تئوري الاستيسيته محاسبه كرد. در خم ها، توزيع تنش را همانطور كه در شكل 5 نشان داده شده است مشاهده مي كنيم. فقط در بارگذاري فشار (شكل 5a) خم تمايل به صاف شدن دارد. تنش‌هاي محيطي در لوله‌هاي داخلي در مقايسه با تنش حلقه‌اي در لوله مستقيم بزرگ‌تر مي‌شوند، زيرا ناحيه كمتري براي حمل نيروي ناشي از فشار وجود دارد. در اكسترادوها ما تنش ها را كمتر مي كنيم، زيرا مساحت بيشتري در دسترس است.بارگذاري خم با يك لحظه بسته شدن (شكل 5b) باعث ايجاد تنش هاي خمشي با جهت محيطي بر روي ضخامت ديوار مي شود. اين خمش از بيضي شدن خم به صورت مقطعي ناشي مي شود.يون. هنگامي كه در يك لحظه بسته شدن بارگذاري مي شود، بخش به ¯atter تبديل مي شود. در صورت وجود جابجايي هاي زياد، ظرفيت باربري با كاهش ممان اينرسي قسمت تحت تأثير كاهش مي يابد. به دليل اين بيضي‌شدن، ممان‌هاي حدي خم‌ها نسبت به لوله‌هاي مستقيم كوچك‌تر است.كاهش سفتي خم ها در تحليل تنش سيستم هاي لوله كشي با جايگزيني سختي خمشي لوله مستقيم با سختي كاهش يافته در نظر گرفته مي شود. اين سختي كاهش يافته ممكن است به عنوان طول لوله معادل نيز در نظر گرفته شود. اين طول لوله معادل با طول يك قطعه لوله مستقيم به دست مي آيد كه سفتي خمشي مشابه خم مورد نظر دارد. در آناليز تنش الاستيك، گشتاور اينرسي مقطع خم را با ضريب خم و طول لوله كاهش مي دهيم. عامل قابليت پذيري ارائه شده در كدهاي مختلف براي رسيدگي به سفتي كاهش يافته خم ها عمل مي كند. با اين طول نسبي لوله مطابقت دارد. شكل 6 فاكتور FLX را از ASME N 319 (Diem، 1994) كه به عنوان تابعي از پارامتر خمش l Rt:r2 در خمش خالص براي خمش هاي 45 و 90 درجه با نتايج FEM ارائه شده است، مقايسه مي كند. پراكندگي در داده هاي FEM به دليل تغيير ضخامت ديوار در مدل ها ايجاد مي شود. اين پراكندگي براي هندسه‌هايي كه در سيستم‌هاي لوله‌كشي واقعي به آنها نگاه مي‌كنيم، اهميت كمي دارد، جايي كه پارامتر خمش را در محدوده 1:1 B5 ± 10 قرار مي‌دهيم.

لوله كشي در اصفهان لوله بازكني اصفهان

 لوله كشي در اصفهان

 لوله كشي در اصفهان

بافر نمونه گلوله هاي استخراج شده از مواد شوينده و به مقدار مساوي 20 _ گرم. غشاهاي سيناپسي درمان نشده با مواد شوينده سپس تحت الكتروفورز ژل 8% SDS-پلي آكريل آميد قرار گرفتند. دو ژل به صورت موازي اجرا شدند و يكي با رنگ آبي كوماسي رنگ آميزي شد تا از بارگذاري معادل اطمينان حاصل شود، و ديگري بر روي يك غشاي نيتروسلولزي Hybond-ECL، Amer-sham منتقل شد. با استفاده از سيستم Transblot Hoefer. غشاها در TBS سالين بافر Tris انكوبه شدند. حاوي 3 درصد شير بدون چربي در دماي 4 درجه سانتيگراد به مدت 12 ساعت و لكه ها به مدت 1 ساعت با آنتي بادي اوليه 0.5-1 _grml انكوبه شدند. در TBS حاوي 0.05% Tween 20 TBST. Anti-GluR1، anti-GluR2r3، anti-NMDAR2A و anti-NMDAR2B از Upstate Biotechnology، Anti-GluR2 از Chemicon خريداري شد. آنتي سيناپتوفيزين و آنتي NMDAR1 به ترتيب از Boehringer Mannheim و Pharmingen به دست آمد. پس از شستشو با TBST، غشاها با ضد خرگوش كونژوگه پراكسيداز يا ضد IgG موش رقت 1:3000، Amersham انكوبه شدند. به مدت 1 ساعت در دماي اتاق. غشاء شسته شد و آمرشام نورتابي شيميايي را افزايش داد. انجام شد. فيلم‌ها به‌صورت ديجيتالي در رايانه اسكن شدند و با استفاده از نرم‌افزارهاي Sigmagel و Sigma plot تجزيه و تحليل شدند. روز و به عنوان نسبت درصد نامحلول بودن بيان مي شود.يرنده هاي NMDA در PND 1، بيان زيرواحدهاي NM-DAR1 و NMDAR2B به وضوح در هر دو غشا سيناپسي تيمار نشده با مواد شوينده و تيمار شده با مواد شوينده مشاهده شد. ، به ترتيب. زير واحد NMDAR1 و NMDAR2B سطح بيان در غشاهاي سيناپسي در طول دوره پس از تولد افزايش يافت، اما هيچ تغيير رشدي قابل توجهي در نسبت درصد نامحلول هر دو زير واحد وجود نداشت. p)0.05. شكل 1A,B .. بيان زير واحد NMDAR2A از PND 8 مشاهده شد و نسبت نامحلول 78٪ بود. بيان NMDAR2A در غشاهاي سيناپسي تا PND 22 افزايش يافت. با اين حال، نسبت نامحلول زيرواحد NMDAR2A در طول دوره پس از زايمان تغيير معني‌داري نداشت. p)0.05. شكل 1A,B .. به منظور اطمينان از اينكه سطح بالاي بيان گيرنده NMDA در غشاي سيناپسي استخراج شده با مواد شوينده در سنين اوليه پس از تولد يك مصنوع نيست، ما بيان رشدي سيناپتوفيزين، يك پروتئين پيش سيناپسي را بررسي كرديم. به عنوان محلول در Triton X-100 w19x، هم در غشاهاي سيناپسي تصفيه نشده و هم در غشاهاي سيناپسي استخراج شده با مواد شوينده شناخته شده است. سطح بالايي از بيان سيناپتوفيزين در غشاهاي سيناپتيك درمان نشده با مواد شوينده در طول زندگي پس از تولد يافت شد، در حالي كه هيچ بيان سيناپتوفيزيني در غشاهاي سيناپسي استخراج شده با مواد شوينده در PND 1 و 8 با باندهاي بسيار ضعيف در PND 15 وجود نداشت و شكل 22 1A..

لوله بازكني دراصفهان شركت لوله بازكني در اصفهان

لوله بازكني دراصفهان

لوله بازكني دراصفهان

بارهايي كه منجر به رشد سريعتر غيرمنتظره عيوب مي شود، هر گونه خرابي به صورت نشت پايدار رخ مي دهد و باعث پارگي بزرگ لوله نمي شود. اين نشت پايدار توسط سيستم نظارت بر نشتي مدت‌ها قبل از بروز هرگونه آسيب ديگري شناسايي مي‌شود (بارتولوم و همكاران، 1996).اگر LBB با احتياط كافي اعمال شود، نبايد پارگي بزرگ لوله را در نظر گرفت. به منظور بررسي LBB طول ترك بحراني، 2ccrit، كه چنين گسيختي را آغاز مي كند، بايد با حداكثر طول يك عيب كه قابل تعمير نخواهد بود و در بدترين حالت از طريق ديوار رشد مي كند و نشتي پايدار ايجاد مي كند. بنابراين محاسبه طول بحراني ترك جزء اصلي تجزيه و تحليل ايمني يك سيستم لوله كشي است.در سيستم اوليه و ثانويه راكتورهاي آب سبك مدرن (LWR) به ندرت لوله‌هاي جوش داده شده طولي با قطرهاي بزرگ‌تر را انتخاب مي‌كنيم. بنابراين بيشتر جوش هايي كه بايد ارزيابي شوند، جهت گيري محيطي دارند. با توجه به طول لوله هاي موجود، تنها تعداد كمي از اين جوش ها قطعات لوله هاي مستقيم را به هم متصل مي كنند، بخش عمده آن در نزديكي خم ها، نازل ها يا قطعات T قرار دارد (مثلا StadtmuÈ ller و Sturm، 1996). بنابراين عيوب بين Seg-همانطور كه در بسياري از پروژه هاي تحقيقاتي مورد بررسي قرار مي گيرند، لوله هاي مستقيم در كار عملي تجزيه و تحليل ايمني گياهان واقعي استثنا هستند (شكل 1 را ببينيد). براي غلبه بر اين مشكل، بايد در نظر مي‌گرفتيم كه چگونه مي‌توانيم روش‌هاي توسعه‌يافته براي لوله‌هاي مستقيم را به جوش نزديك خم‌ها ترسيم كنيم.در اين مقاله ابتدا پاسخ الاستيك خم ها را مطالعه مي كنيم. در مرحله دوم، ما يك سري محاسبات غير خطي عنصر ®نيت لوله‌ها و خم‌هاي مشابه را ارائه مي‌كنيم تا در مورد روابط شرايط بارگذاري و اندازه‌هاي بحراني ترك بياموزيم، زيرا روش‌هاي پذيرفته‌شده براي تعيين طول بحراني ترك 2ccrit در جوش‌هاي اتصال وجود دارد. قطعات لوله هاي مستقيم هندسه لوله‌ها و خم‌ها با ترك‌هاي ديواره از طريق (ر.ك. شكل 2) نشان داده شده است: r، شعاع لوله; t، ضخامت ديوار؛ R، شعاع خمش؛ l، طول لوله متصل؛ u، زاويه خم شدن آرنج؛ الف، زاويه ترك نيم ديوار فرورفتگي. شرايط بار (ر.ك. شكل 3): p, فشار; M0، گشتاور خمشي خارجي (يا پيچشي). g0، چرخش انتهاي لوله (خم شدن يا پيچش).ما بين بسته شدن (همانطور كه در شكل 3 نشان داده شده است) يا لنگر خمشي باز و همچنين ممكن است ترك در داخل يا خارج خم قرار گيرد، تفاوت قائل مي شويم. بارگذاري پيچشي در اين مقاله در نظر گرفته نشده است.

لوله كشي در اصفهان لوله بازكني در اصفهان

لوله كشي در اصفهان

لوله كشي در اصفهان

به عنوان ورودي بيشتر، ما به خواص مواد الاستو پلاستيك و مكانيك شكست نياز داريم كه توسط: E، مدول يانگ. n، نسبت پواسون؛ s(o)، قانون كرنش تنش الاستو پلاستيك. JI، مقاومت ترك در شروع ترك. JR، مقاومت در برابر ترك در گسترش ترك. تعيين طول ترك بحراني از طريق جداره در جوش‌هايي كه لوله‌هاي مستقيم را به هم متصل مي‌كنند، يكي از مسائل مورد بررسي در تحليل ايمني سيستم‌هاي لوله‌كشي NPP است. جدول 1 (Bartholome و همكاران، 1996) برخي از رويكردهاي مورد استفاده در كاربردهاي عملي را ارائه مي دهد، علاوه بر اين، ما به روش JPIPE اشاره مي كنيم كه توسط Bartholome و همكاران بيان شده است. (1997).همه اين رويكردها به اندازه‌هاي بحراني ترك تقريباً يكساني منجر مي‌شوند، وقتي براي مشكلات مشابه اعمال مي‌شوند، اما GE-EPRI و JPIPE علاوه بر اين، تمايز بين بارگذاري با نيروي كنترل‌شده و جابجايي را امكان‌پذير مي‌سازند.اين واقعيت كه بيشتر جوش ها بين قطعات لوله هاي مستقيم قرار ندارند منجر به عدم اطمينان در تجزيه و تحليل ايمني مي شود. براي مقابله با اين مشكلات، در برخي موارد بدون هيچ استدلال معتبر، اين فرض مطرح مي شود كه تفاوت زيادي بين جوش در لوله ها و خم هاي نزديك وجود ندارد. گاهي اوقات تنش عامل توسط عاملي بزرگ مي شود كه بايد نشان دهنده تنش افزايش يافته در خم باشد (به بخش 2.2 مراجعه كنيد). از آنجايي كه اين بزرگ‌نمايي تنش به دليل تنش خمشي محيطي است، كه بر جوش در انتهاي خم تأثير نمي‌گذارد، اين رويكرد فاقد پس‌زمينه نظري نيز هست.بنابراين ما بايد بررسي مي‌كرديم كه آيا رابطه‌اي كلي براي مقايسه جوش‌ها در خم‌ها با جوش‌هاي لوله‌هاي مستقيم وجود دارد يا خير. با توجه به اينكه بيشترين خمش در لوله كشي گرم حالت بسته شدن است، ما عمدتاً بر روي اين نوع بارگذاري تمركز مي كنيم.ابتدا مي خواهيم پاسخ الاستيك آرنج ها را مطالعه كنيم. در (Diem, 1994) خلاصه بسيار مفصلي از اين موضوع ارائه مي كنيم. همانطور كه در Bartholome و همكاران، 1996 و در شكل 3 نشان داده شده است، بارگذاري لوله ها و خم ها ناشي از: (1) فشار است. (2) لنگرهاي خمشي (و پيچشي) عملي؛ (3) جابجايي (يا چرخش) انتهاي لوله. (4) وزن؛ (5) بارهاي گذرا ناشي از خدمات و شرايط اضطراري (انبساط حرارتي، زلزله و غيره).شكل 4 بارگذاري چنين بخش كوتاهي از يك سيستم لوله كشي معمولي را نشان مي دهد كه فشار و بارهاي حرارتي را متمايز مي كند. ما در اين مورد از يك لوله، مشابه لوله‌هاي خنك‌كننده اوليه (PCL) در يك راكتور آب تحت فشار (PWR) خاطرنشان مي‌كنيم كه تنش ناشي از انبساط حرارتي اساساً بزرگ‌تر از تنش ناشي از فشار است (يا تنش كوچك‌تر توسط وزن).

لوله كشي در اصفهان لوله كشي دراصفهان

لوله كشي در اصفهان

لوله كشي در اصفهان

در بسياري از پروژه‌هاي تحقيقاتي روش‌هايي براي محاسبه ترك‌هاي محيطي بحراني از طريق ديوار توسعه يافته و تأييد شده‌اند. در طول سال هاي گذشته، تمايز بين بارگذاري كنترل شده با نيرو و جابجايي اهميت قابل توجهي نشان داده است. بنابراين با علاقه بيشتري به روش هاي تحليلي جديد براي محاسبه طول بحراني ترك نگاه شد. اكثر رويكردهاي اعمال شده در تجزيه و تحليل ايمني سيستم هاي لوله كشي نقص در جوش اتصال قطعات لوله هاي مستقيم را فرض مي كنند. اما تقريباً در همه موارد در نيروگاه‌هاي مدرن، موقعيت واقعي جوش‌ها در سيستم لوله‌كشي به درستي نشان داده نمي‌شود، زيرا در آن سيستم‌ها تنها چند جوش بخش‌هايي از لوله‌هاي مستقيم را به هم متصل مي‌كنند. بيشتر اتصالات بين لوله‌ها و خم‌ها، خم‌هايي با انتهاي كشيده، نازل‌ها يا قطعات T قرار دارند. اين مقاله يك مطالعه غيرخطي المان نيت (FEM) را ارائه مي‌كند كه بخش مهمي از پارامترهاي لوله‌كشي مربوطه سيستم اوليه و ثانويه نيروگاه‌هاي هسته‌اي را پوشش مي‌دهد. اين عيوب در جوش‌هاي محيطي بين لوله‌هاي مستقيم را با جوش‌هاي اتصال لوله‌ها به زانو مقايسه مي‌كند. در مورد بارگذاري كنترل شده با جابجايي، به عنوان مثال. از آنجايي كه به دليل انبساط حرارتي محدود، كه يكي از شديدترين موارد بارگذاري براي اكثر جوش‌ها است، مي‌توان گفت كه مقادير انتگرال J محاسبه‌شده و بنابراين طول ترك بحراني اندازه‌اي قابل مقايسه هستند. در بارگذاري با نيروي كنترل شده، كدها به محدوديت هاي قوي تري براي نيروها و گشتاورهاي مجاز نياز دارند. در رژيم بارهاي مجاز، ما متوجه مي‌شويم كه اندازه‌هاي بحراني ترك در جوش‌هاي نزديك به خم‌ها به‌طور قابل‌توجهي طولاني‌تر از اندازه‌هاي مهمي نيست كه لوله‌هاي مستقيم را به هم متصل مي‌كنند. در مواردي كه بايد در تحليل ايمني سيستم هاي لوله كشي مد نظر قرار گيرد، استفاده از روش هاي پذيرفته شده براي جوش بين لوله ها براي محاسبه طول بحراني ترك در جوش هاي نزديك به خم ها، رويكردي واقع بينانه است. © 1999 Elsevier Science S.A. كليه حقوق محفوظ است.